Справочник инженера-строителя: строительные нормы дом жилой строительство ЕНиР Государственный отраслевой стандарт ОСТы

Справочник инженера-строителя: строительные нормы дом жилой строительство ЕНиР Государственный отраслевой стандарт ОСТы Теги - ремонт квартир ГЭСН Межгосударственные стандарты

[ Предыдущая ] [ Содержание ] [ Следующая ]

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ

(Госстрой России)

Система нормативных документов в строительстве

СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ

ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА ГАЗА, НЕФТИ И ПРОДУКТОВ ИХ ПЕРЕРАБОТКИ

UNDERGROUND STORAGES OF NATURAL GAS,

OIL AND PROCESSING PRODUCTS

СП 34-106-98

УДК 69 + 622.691.24(083.74)

Дата введения 1999-03-01

1. РАЗРАБОТАН научно-исследовательским и проектным предприятием по сооружению и эксплуатации подземных хранилищ ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром"

2. ВНЕСЕН ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром".

3. ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением проектирования и экспертизы ОАО "Газпром".

4. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом ОАО "Газпром" от 15.01.99 №5.

5. ОДОБРЕН Госстроем России (письмо от 15.12.98 № 13-669).

6. СОГЛАСОВАН с ГУГПС МВД России (письмо от 18.12.97 № 70/7.7/7696); Госгортехнадзором России (письмо от 20.06.97 № 10-03/325); Госсанэпиднадзором России (письмо от 07.08.97 № Д01-13/904-111); Министерством природных ресурсов РФ (письмо от 14.08.97 № 21-19/152); Государственным комитетом РФ по охране окружающей среды (приказ от 31.12.97 № 586).

7. ВЗАМЕН ВСН 51-5-85.

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Настоящий Свод правил является приложением к СНиП 34-02-99 «Подземные хранилища газа, нефти и продуктов их переработки» и применяется при проектировании и строительстве подземных хранилищ газа, нефти, газового конденсата и продуктов их переработки (далее - подземные хранилища) с резервуарами, сооружаемыми в каменной соли и других горных породах.

2 ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СКВАЖИН БЕСШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

В КАМЕННОЙ СОЛИ

2.1 Расстояние между устьями соседних эксплуатационных скважин , м, следует определять по формуле

, (1)

где	-	допустимое отклонение оси скважины от вертикали на отметке кровли выработки-емкости, м;
	-	радиус выработки-емкости резервуара*, м;
	-	коэффициент, учитывающий погрешности формообразования в зависимости от принятой технологической схемы строительства, принимаемый равным для схемы растворения соли:
			сверху вниз.....................................................0,1
			снизу вверх.....................................................0,5
			для комбинированных и иных схем.............0,2;
	-	коэффициент, учитывающий возможную асимметричность формы выработки-емкости по геологическим условиям, определяемый по таблице 1.

___________________

* Если соседние выработки-емкости имеют разные размеры, то значение в формуле (1) принимается равным большему радиусу.

Таблица 1

	Значение коэффициента при схеме растворения
Морфологический тип месторождения	сверху вниз	снизу вверх	комбинированной и иной
Пластовый и пластово-линзообразный	0,2	0,7	0,4
Куполо - и штокообразный	0,5	1,5	1

2.2 В мощных соляных залежах расстояние между устьями скважин допускается уменьшать за счет двух- или многоярусного расположения выработок-емкостей резервуаров. При этом величина целика между соседними выработками-емкостями по кратчайшему расстоянию между стенками должна соответствовать требованиям формулы (1), а расстояние от стенки выработки-емкости до соседних скважин должно быть не менее 50 м.

2.3 При необходимости вытеснения продукта из подземного резервуара ненасыщенным рассолом или водой следует произвести расчет увеличения объема выработки-емкости в процессе эксплуатации и определение ее конечной конфигурации. Значение в формуле (1) принимается в соответствии с конечной конфигурацией. Увеличение объема выработки-емкости должно быть запланировано на стадии проектирования резервуара в соответствии с потребностями в расширении объема хранения.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСА СУГ, НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

ПРИ АВАРИЙНОЙ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ УСТЬЯ СКВАЖИНЫ БЕСШАХТНОГО

РЕЗЕРВУАРА В КАМЕННОЙ СОЛИ

2.4 Объем выброса продукта хранения , м3, при аварийной разгерметизации устьевой обвязки скважины допускается определять по формуле

(2)

где	-	изменение давления внутри резервуара при разгерметизации устьевой обвязки, Па;
	-	степень заполнения резервуара продуктами (в долях единицы);
	-	изотермический коэффициент сжимаемости рассола, 1/Па, для насыщенного рассола допускается принимать равным 2,3·10 1/Па;
	-	изотермический коэффициент сжимаемости продукта, 1/Па, допускается принимать равным (8-12)·10 1/Па, где нижние значения коэффициента относятся к дизельным топливам, верхние - к бензинам; - для СУГ следует принимать по имеющимся справочным данным;
	-	коэффициент концентрации напряжений на контуре выработки-емкости, принимаемый равным: для выработок-емкостей сферической или близкой к сферической формы - 1,5; для выработок-емкостей, вытянутых вдоль оси скважины (цилиндрической или близкой к ней формы) - 2;
	-	модуль деформации каменной соли, Па;
	-	длина скважины, м;
	-	сечение столба рассола, м2;
	-	начальное давление в выработке-емкости, Па.

Примечание. - При расчете вместимости обвалования уровень разлившейся жидкости при максимальном объеме излива следует принимать ниже верхней отметки гребня обвалования на 0,2 м. Высота обвалования должна быть не менее 1 м и ширина по верху насыпи не менее 0,5 м.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ

КРОВЛИ ВЫРАБОТКИ-ЕМКОСТИ ПОДЗЕМНОГО РЕЗЕРВУАРА

2.5 Минимальную глубину заложения кровли выработки-емкости подземного резервуара, эксплуатирующегося в условиях избыточного давления, , м, при сооружении резервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле

, (3)

где	-	максимально допускаемое эксплуатационное давление, Па, принимаемое: для бесшахтных резервуаров в каменной соли на уровне башмака основной обсадной колонны; для шахтных резервуаров в породах с положительной температурой - на уровне кровли выработки-емкости;
	-	коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый: 0,85 - для бесшахтных резервуаров в каменной соли при спокойном или пластово-линзообразном залегании соли, когда надсолевая толща представлена непроницаемыми породами; 0,75 - в остальных случаях;
	-	длина необсаженной части скважины, м (только для бесшахтных резервуаров в каменной соли);
	-	усредненная плотность пород, залегающих выше башмака основной обсадной колонны (для бесшахтных резервуаров) и выше кровли выработки (для шахтных резервуаров), кг/ м3;
	-	ускорение свободного падения, м/с2.

, (4)

здесь	-	число слоев;
	-	плотность пород i-слоя, кг/м;
	-	мощность i-слоя, м.

2.6 В проницаемых породах глубину заложения кровли выработок-емкостей шахтных резервуаров в породах с положительной температурой следует выбирать с таким расчетом, чтобы величина подпора подземных вод на кровлю выработок-емкостей превышала внутреннее давление в резервуаре не менее чем на 0,05 МПа.

2.7 Глубину заложения кровли шахтных резервуаров в вечномерзлых породах следует принимать, как правило, ниже слоя сезонных колебаний температуры, либо по условиям герметичности и устойчивости.

2.8 Оценочная классификация горных пород по экранирующей способности приведена в таблице 2.

Таблица 2

Экранирующая способность горных пород	Давление прорыва через водонасыщенную породу, МПа	Коэффициент проницаемости по газу ·10, мкм2	Коэффициент водонасыщенности породы, м%
Высокая	Более 7	Менее 1
Повышенная	Более 4 до 7	Более 10 до 1
Средняя	Более 1,5 до 4	Более 10 до 10	85 и более
Пониженная	Более 0,5 до 1,5	Более 10 до 10
Низкая	Более 0,1 до 0,5	Более 10 до 10
Очень низкая	Более 0,01 до 0,1	Более 10 до 10	25 и более

Примечания

1. Коэффициенты проницаемости по газу и водонасыщенности пород определяются при инженерно-геологических изысканиях.

2. Оценку пригодности пород следует производить по величине давления прорыва через водонасыщенную породу, при этом давление прорыва должно быть не менее избыточного давления в выработке-емкости.

ОЦЕНКА ЭКРАНИРУЮЩИХ СВОЙСТВ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОД

2.9 Экранирующие свойства массивов вечномерзлых пород, предназначаемых для строительства подземных резервуаров, рекомендуется оценивать по данным опытных наливов светлых нефтепродуктов, подлежащих хранению, в разведочные скважины.

Допускается в качестве испытательной жидкости использовать керосин и реактивное топливо независимо от видов подлежащих хранению светлых нефтепродуктов.

2.10 Испытываемый интервал в разведочной скважине перед наливом испытательной жидкости должен быть проработан буровым инструментом "всухую". Диаметр бурового инструмента должен быть равен или больше диаметра ствола скважины.

2.11 Замеры глубин забоя скважины и уровня жидкости в начальный период следует производить не реже одного раза в сутки, после стабилизации уровня и забоя периодичность измерений может быть увеличена, но не реже одного раза в десять суток.

2.12 Вечномерзлые породы в испытанном интервале глубин считаются пригодными для размещения выработок-емкостей, если средняя за период наблюдений скорость понижения уровня испытательной жидкости в скважине, после стабилизации ее забоя, не превышает 0,5 см/сут.

2.13 При скорости понижения уровня жидкости более 0,5 см/сут., проницаемый пласт следует перекрыть ледяной пробкой, путем налива в скважину воды, до заданной отметки. Объем подаваемой в скважину воды следует определять расчетом.

2.14 При наличии в геологическом разрезе площадки проницаемых пропластков продолжительность наблюдений за уровнем испытательной жидкости в разведочных скважинах должна быть не менее трех месяцев; при отсутствии таких пропластков - не менее 15 суток после стабилизации скважины.

2.15 По окончании опытных наливов испытательная жидкость из разведочной скважины вытесняется водой, собирается или сжигается на месте.

СРОКИ ХРАНЕНИЯ ТОПЛИВА В ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРАХ РАЗЛИЧНОГО

ТИПА, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ СОХРАНЕНИЕ КАЧЕСТВА В ПРЕДЕЛАХ

ТРЕБОВАНИЙ ГОСТ И ТУ НА МЕСТЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Таблица 3

Топливо	Типы подземных резервуаров	Срок хранения, лет
Авиационные бензины	Бесшахтные в каменной соли с температурой до 25°С	8
	Шахтные в вечномерзлых породах	10
Автомобильные бензины	Бесшахтные в каменной соли с температурой, °С, до:
А-72, А-76	25	12
	26-35	9
	36-45	5
	Шахтные в породах с положительной температурой (неэтилированные бензины)	15
	Шахтные в вечномерзлых породах	15
Автомобильные бензины	Бесшахтные в каменной соли с температурой, °С, до:
АИ-91, АИ-93, АИ-95	25	15
	26-35	11
	36-45	6
	Шахтные в породах с положительной температурой	15
	Шахтные в вечномерзлых породах	15
Дизельное топливо всех	Бесшахтные в каменной соли с температурой, °С, до:
марок	25	15
	26-35	11
	36-45	7
	Шахтные в породах с положительной температурой	15
	Шахтные в вечномерзлых породах	15
Авиационный керосин	Бесшахтные в каменной соли с температурой, °С, до:
	25	12*
	26-35	9*
	36-45	7*
	Шахтные в породах с положительной температурой	15*
	Шахтные в вечномерзлых породах	15*

_________________

* Сроки хранения, обеспечивающие сохранение качества в пределах норм ГОСТ, но не согласованные с организациями, эксплуатирующими авиационную технику (согласованные сроки хранения - до 5 лет во всех типах хранилищ).

ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ

2.16 Бесшахтные резервуары в каменной соли вертикального типа показаны на рисунках 1 и 2.

а) на одном уровне	б) на различных уровнях	в) двухъярусное на одной вертикальной скважине

Рисунок 1 - Расположение выработок-емкостей

а) треугольной

б) ромбической

в) квадратной

а - расстояние между центрами выработок-емкостей

r - радиус выработки-емкости

Рисунок 2 - Расположение выработок-емкостей по сетке

2.17 Шахтные резервуары в породах с положительной температурой и в вечномерзлых породах показаны на рисунках 3-6.

а) вертикальный ствол	б) наклонный ствол	в) наклонный спиральный ствол