Теги - дома из бруса Инструкции Сборники СНиПы

---

	ГОСТ 25.504—82 Стр. 53
	Ступенчатый вал с галтелью при растяжении (сжатии)
	*6 2,8 У> 2,4 %г 2,0 1,а 1.0	- - -ь £— ГЦР. V \ \ . _ * V J)/d = 2 М- \v U М- ' \ ' as ш w - \ •^У^ 1,05 - \ - : - i i 1 \ 1
	О 0,0'/ 0,08 ОД 0,16 0,20 0,74 0,78 рН
	= 1		■ 1			при //р>1
	/4			t/.р т"-" (я/р)» Черт. 21

	Стр. 54 ГОСТ 25.504—82
	Ступенчатая пластина с галтелями при изгибе (по данным поляризационно-оптических измере­ний)
	0\'~ 0,0k 0,08 0,12 0,16 0,Щ Ц2Ь 0,28/>М
	а, = 1 +	1			при i/p>l
	/J		fl9 ■•■•"•" (e/p)» Черт. 22	i-

	Влияние длины выступа пластины на коэффи­циент концентрации напряжений для ступен­чатой пластины с галтелями при изгибе (черт. 23-25)
	м	" \L
	Ofi Ofi I? 1,fi L/Л		0 Ofi 0,8 f,2 1,6 1/J7	n
	£>/d=l,25 Черт. 23		D/d = 2 Черт. 24

	Ступенчатая пластина с эллиптической галтелью при изгибе						П
		'Л 1,1- 1,6 1,5 'л /,2|--------	- - - 1 \ м 1 ■н- - ' л ------------71 ^Ь • - — -------- - - ■ ■ 1 -2 - 3 ^v , ^v / i 1 1 1
		10
		0.1		О,? 0,3	ом	0,5 0,6 b/d
	Bfi 0,8 1,2 1,t L/B
	Черт. 25		D/d=z3 (по данным поляризацион-но-оптических измерений) Черт. 26

	ГОСТ 25.504—82 Стр. 57
	Ступенчатый вал с галтелью при изгибе
	i	«6 ч 2,4 2,2 2,0 1,0	"lull Ш-6 -1\\\\ 3 г р — l\\\\Vi£ а -/*вН-ч1"Ш Мц Ш М- 1 107 1 ш -Л ш ^ yi - / - i i '1 1 1 1. i
				0 0,01 0,08 0,12 0,16 0,20 0,2$ 0,?S/)/i 1
	а„ = 1 +
	Г */Р +£>>во (а/р)з +(</Р)»'(о/р+//р)
	Черт. 27

	Стр. 58 ГОСТ 25.50*—82
	Ступенчатый вал с галтелью прн кручении (измерения по методу электрических аналогий)
	2,8 2,6 1,4 2,1 2,0 1,8 1,6 1Л		1 ' •• *> - -, . ''■ "^ 1 * rf у \ • \ ■ > X V - д ^2> 1 я-; ,v-' •1 1 i р 1 b i . ,1
	',г
	1.0
		0 0,0k 0,08 0,12 0,16 0,70 0,W 0,Wfi/i 1
	оц = 1 +			Via ..оq(i±fiMi, _L2. "^^
					(«/p) Черт. 28
						(</р)а' (a/p+'/_P)

	Тонкая пластина ограниченной ширины с поперечным отверстием при растяжении (теоретическое решение)			Тонкая пластина неограниченной ширины с поперечным отверстием при изгибе (теоретическое решение)
		\	«6 4,8 2/1 1Л	-V— — -- ----- - ------ — - \ - - —e CO - Гй, - A $JMu - Hot r,'f \ 1 т ! 1 1 T 4 i \ 1
		"*■' —
		1.0
				'" & T'J>";'4 -■ 5.       6 7 a/t
	а"- (H-a)t Черт, 29			■3
				Черт. 30	in *0

	Тонкая пластина ограниченной ширины с поперечным отверстием при изгибе			Вал с поперечным отверстием при изгибе (измерения с помощью тензометров)		О
			2,8	у \ < Л ... ... * ' — ,Ma :— %\\----4f—\ «I -f"4 — -фЕф-(- ! ■ _j__ ■ ___i— i .]..._ i ,l
	°<6 2,8 2,6 2Л 2,2 2," 1,6. I* 1,2 1.0	\ ■; ■ J ч s - Л Ч0* \ - ч N'<2r ^Ч О-Х- Os4 . \ - \ ! (У. )ми ""•^ -^ "■ mtfi Л-yV i \ I ." 1 . 1 1 ■
			2.6 -
			2.2 -2,0 -1,8 1,6 ',* 1.0
				0.1	ол ш/4 о,з
	в 1,1 в,? 9,3 а,Ь в,5 0,6 0,7 а/Н _ ш" ал"' (H-a)t* Черт. 31
				мв
				*d3	ad?
				32 "" 6 Черт. 32

	Пластины с Т-образной гбЛобкой
	i22*_;a=—(черт. 33-37)
	2,7 2,9 Ш		%
		'Я ■.<? «Я У,' 2J 2,5 2,7 2,31)11 o/d = 0,075 Черт. -34
	Q/d = 0,050 (измерейия с помощью поляризацнонно-оптнческого метода j		п ■о
	Черт. 33

	JO
		А	Iffi			о
		а,
			1,7 1,9 7J 7,3 2,5 "?, У 2,9 ДМ
	1,5 1,1 1,9 " 2,1 2,3 2,5 7,1 2,9 В Id	1.5
	Q/d = 0,l Черт. 35*				Qld = 0,200 Черт. 36

	ГОСТ 25.504—82 Сгр. 63
	Примечание. Координата точки приложения сосредоточенной силы Р/2 по оси Х-переменная Черт. 37 Пластина с поперечной прорезью при изгибе
	2.2	I I |— П -------, Ми) £7* ■5" {Ми hjj^t j.—; г 1 I .
	2,0
	W
	1Л
	tf
	1,0
	В i. ^ 0,1            0,1           0,3,          Ofi           0,5            0,6           0,1           Ofi . 0,9 j>/d.
			} :■                          г
	Черт. 38

	Стр. 64 ГОСТ 25.S04—82
	Пластина с поперечной прорезью при растяжении
	■ w О 0,2 0,4 Ofifi/d Р °н= h{D-2t) ав =2 при f/d—юо Черт. 39 Пластина с односторонним надрезом при изгибе 7,6 32 2,8 ■?,* 20 t.t 1,2. 1,01,1 0 1,6 1,8 2,0 2,2 2ft 2,6 H/d ■ Ми °н - (1/,)<рд Черт. 40

	ГОСТ 25.504—82 Стр. 65
	Пластина с эксцентрично расположенным отверстием толщиной h при растяжении
			- ! , ------ 1 ! В/Ь-1 /i -■ 4 2 \ - оо i yVyr / - 1^ :^к ! ______■ - ^ Ч^ ^ NJ !
	N			\в/Ь-любое
	0 0,1 0,1 0,3 Ofi/з/Ь
	яНА-С—°н<х
	(1- -х)н--й-(1-т1-(р/*)'] Черт. 41

	Стр. 66 ГОСТ 25.504—82
	Вал с поперечным отвер-           j Вал с пазом для призматической шпонки стием при растяжении (1)                                        при кручении и изгибе (2)
				X. V •V \ V с \ 4 V \ ч ■г,и ь -d/t f -|^-*> /0
				а ^ Bflz		ош	ofii ajai ojo/>//f
	о,г Ofi Цб о,а а/л Черт. 42 Кольцо с наружной единичной нагруз­кой Р						Черт. 43 Уголок с равными по толщине полками при изгибающем моменте Р-е-
	0 0,1 0,2 0,3 0,Ь 0,5 0,6 d/JO 3P(D+d)
						0 0,2 0,Ь 0,6 0,вр/<>
		°н~ nS(D-d)*
	Черт. 44						Черт. 45

	ГОСТ 25.504—82 Стр. 67
	\ Уголок с неравными по толщине полками при изгибе от единичной на­грузки Р	Уголок с приблизительно равными по толщине полками при изгибе от единичной нагрузки Р
			ал	1вД,- 2 1 е F- W/ 3 S? к? ^ • 4 S б'.
	0        0,2 0,4 0,Ь 0,8 p/s, Черт. 46
			О ,0,2 0,4 0,6 0,8 p/s, • Черт. 47
	Номограмма для определения теоретического коэффициента концентрации
	Черт. 48

	Стр. 68 ГОСТ 25.504—82
	Номограмма для кольцевых выточек с осевым отверстием 5                         > '
	ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное -»
	ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ ФУНКЦИИ F (в, v), ПАРАМЕТРА /., КОЭФФИЦИЕНТА ВЛИЯНИЯ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ КР
	И КОЭФФИЦИЕНТА К	кор
	Значения функции F (в, v)
	16,-yJ in N '," 3=0,0Ь 0J2 Ш ^^~ 1 щ Ш одщ ^^Z- ГщаЖ Л ~"' 0,8 ш о,и 1 -2J3 -1,0 0 1,0 1 1 . 1 . , _±_. ._ 2,0 Цв 1 '
	0,01          0,10'         1,0           10 ■ 100         в Черт. 1

	\           ГОСТ 25.504—82 Стр. 69 Схемы к «пределению параметра L
	L=2t	Мк Ср^>
		I
		мне* ,т> 6	Л=ЯТ£
		L = 2{D-d)
		А
		L=Kd dp* '
	Чсрг. 2

	Стр. 70 ТОСТ 25.504—82
	Значения коэффициентов.К
	ftp @ в, Rd				/?z, мкм
	1,0		.....LL •ч;:И. •■-..м v Л *''«, к£ !-!i, 25 ';; j<7 \йИ7 ..\\200
	0,9
	0,3
	0,1
	0,6
	0,5
	' зоо msoo 700 ■ то то гооо v -                                                                  б5гМПа Черт. 3 Примечание. При наличии окалины используют нижнюю пряиуч (R2=200 мкм). Влияние коррозии до испытания на усталость -на предел выносливости стальных образцов (при изгибе с вращением на базе 107 циклов при частоте нагружения 30—50 Гц)
	я кор.	Шень -2= -7____ -25—-_
	0.8
	0,6
	ОЛ
	0,1 С 400         600			800 Черт. 4	1000          1200 б^МПа,

	ГОСТ 25.504—82 Стр. 71
	Влияние коррозии в процессе испытания на предел выносливости стальных образцов при изгибе с вращением (осредненные кривые) на базе W циклов при частоте нагружения 30—50 Гц
	/Г	пор О	1 •^J г "
	W ■/ 600.			воо	1000 Щ 66, МПа
	7—пресяая вода (наличие концентрации напряжений); 2—пресная вода (отсутствие концентрации напряжений); - 3— морская вода (отсутствие концентрации напряжении) Черт. Ъ

	Стр. Z2 ГОСТ 25.504—82
	ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Рекомендуем"
	ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВЛИЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО УПРОЧНЕНИЯ Kv 1. Коэффициенты влияния поверхностного упрочнения на предел выносливо­сти вычисляют по формуле
	KV-	g—1д упр °-1Д	(1)
	где о"_1дуПр — предел выносливости упрочненных деталей; . 0 _1Д — предел выносливости неупрочненных деталей. Средние значения Kv для различных методов поверхностного упрочнения образцов из углеродистых и легированных конструкционных сталей приведены в табл. 1—3. Таблица I Влияние поверхностной; закалки токами высокой частоты (изгиб с вращением, глубина закаленного слоя 0,9—1,5 мм)
	Ку для образца диаметром Вид'образца 7-20 им 30—140 мм Без концентрации на­пряжений 1,3—1,6 1,2-1,5 С концентрацией на­пряжений 1,6—2,8 1.5—2,5
	Таблица 2
	Влияние химико-термической обработки
	Вид образца Ку для образцов диаметром Характеристика химико-термической обработки 8-15 мм 10 мм 30—40 мм Азотирование при глубине слоя 0,1—0,4 мм, твердости слоя НВ ,730—970 Без концентра­ции напряжений 1,15—1,25 — 1,10—1,15 С концентра­цией напряжений (поперечное от­верстие, надрез) 1,90—3,00 —* 1^30—2,00 Цементация при глубине слоя 0,2—в,6 мм Без концентра­ции напряжений • 1,20—2,10 — 1,10—1,50 С концентра­цией напряжений 1,50—2,50 — 1,20—2,00 Цианирование при глубине слоя 0,2 мм Без концентра­ции напряжений " 1,80 ~—

	ГОСТ 25.504—82 Стр. 73
	Таблица 3 Влияние поверхностного наклепа
	Вид образца К у для образца диаметром Способ обработки 7—20 ми 30—40 мм Без концентра­ции напряжений Ц20—1,40- 1,10-1,25 Обкатка роли-ком С концентра­цией напряжений 1,50-2,20 1,30-1,80 Обдувка Без концентра­ции напряжений 1,10—1,30 1Д0—1,20 дробью С концентра­цией напряжений 1,40—2,50 1,10—1,50
	2. Приведенные в п. 1 значения К у соответствуют оптимальной технологии упрочнения и отсутствию технологических, дефектов. При неправильной техноло­гии упрочнения или наличии дефектов .(обрыв поверхностного закаленного слоя в зоне концентрации напряжений, обезуглероживание поверхностного слоя, шлифовочные прижоги и другие дефекты) может получиться не повышение, а даже снижение пределов выносливости. Поэтому введение в формулу (2) (см. п. 1.1) коэффициентов Kv возможно только при проведении исследований для обоснования технологических режимов упрочнения применительно к конкретной детали и при получении стаоильного эффекта упрочнения (в смысле повышения предела выносливости) в условиях производства.

Стр. 74 ГОСТ 25.504—81

ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Справочное

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН Пример 1. Определить среднее значение и коэффициент вариации предела выносли­вости вала при изгибе с вращением в месте перехода одного сечения к другому по галтели, показанного на черт. 1.

0=120 мм; d=100 мм; о = 10±2мм Черт. 1 Вал изготовлен из стали 45, а„ = 650 МПа. Дано: а_} =300 МПа; va =0,07; поверхностному упрочнению вал не под­вергается. Вал изготовлен тонкой обточкой (Яг^б.З' мкм)- Находим значение аа по черт. 27 обязательного приложения 3.

D.

120

10

0,1;

1,62.

?

Для -=- = -щг = 1,20 и -=- = -щ

2. Определяв*! значение G по формуле табл. 1 настоящего стандарта

t

—2~" 1

10 мм; -=-- Р 1

То~ ==1'

= 0,167;

Ф= -

4Vt/f +2        4,1+2 2,3(1+0,167)

_ 2,3(

р        + "Т = "х" '|о""/ + 1о# = 0.268+ 0,02=0,2881/мм.

3. Вычисляем значение в: L = jui = 314 мм — при изгибе с вращением круглого вала;

L

314                                        L

0,288

= 1090 мм*; в= -^-. -щ^ = -g^ =» 12,35.

а

4.  Для стали 45 можно принять v„ = 0,2—650-10-4=0,135. По табл. 4 иля по черт. 1 (обязательное приложение 4) находим при в =12,35; F(6, va) = l,17. 5.  Оиределяем Ка IKd, по формуле (11) настоящего стандарта К, -%— = а, .Р(в,^ ) = 1.624,17=1,90.

	ГОСТ 2JJ04—« Стр. 75 6.  Для случая тонкой обточки (/?г=6,3 мкм) по черт. 3 (обязательного приложения 4) для ав = 650 МПа, находим: КР =0,91. 7.  Определяем значение К по формуле (2) настоящего стандарта я-^-тЬ + тЬ".-1-)- "^W=<,-90+-oir-,>-1=2'00- 8.  Коэффициент анизотропии К а =1; К у =1. 9.  Коэффициент /С( находим по формуле (20) настоящего стандарта d                      100 ^-1-0,2 Ig-gj =1-0,2^-7-5- = 0,78. 10.  Среднее значение предела выносливости металла заготовки вычисляем по формуле (3) настоящего стандарта It, = Xi-'ol, = 0,78-300 = 234 МПа. 11. Среднее значение пр_едела выносливости вала составит: ^_1д=-^± =-|£= 117 МПа. Коэффициент вариации v          находим по формуле (38) настоящего етан- m ах дарта 0,1                    0,1 V,         =-------;------ = --------■------0 135 '=0.041. "« .1+8"             1+12,35 ' Для подсчета коэффициента вариации va находим по черт. 27 (обяза- о тельного приложения 3) значения о, при D/d=x\2 и двух значениях, близких к 0,1, например, пря                                                      •                                   ^ (P/<*)i=0,09; oBi = l,67; (p/rf)a=0,ll; 0^ = 1,89. По формуле (44) настоящего стандарта находим: g.-l,67 _ Р/^-О,09 1,59—1,67 " 0,11-0,09 ' откуда аа =2,03—4-p/rf» По формуле (43) настоящего стандарта получаем:
		*■ ' '           --------J-np-0.28pp.
	Принимая отклонения радиуса ±2 мм за 3Sр-, получиМГ о                                                   д л? Sp =-3" = °«67 мм: "р= "По-= 0,067; ^=0^50.067=9,017. * Из-за отсутствия данных коэффициент вариации v—_x принимаем равным-о, :и- яо, =0,07.          ' в »—г в Общий коэффициент вариации предела выносливости вала составит: о,_1д= У olJn + Vr^ + vl, - lA0,041»+0.07«+0.017» =0,083.

Стр. 76 ГОСТ 15.504—8J Пример 2. Определить среднее значение предела выносливости пластины с отверстием при растяжении—сжатии, показанной на черт. 2.

Н= 100 мм; а= 10+0.1 мм; г== 12 мм. Черт. 2 Пластина изготовлена из стали марки Ст.З /?2 = 50 мкм; Ов=402. МПа; а = 185 МПа; v, =0,06; ст=270 МПа. —1                                          в         . - 1. Определяем значение а„ на черт. 29 (обязательного приложения 3):

а

=0,10; а, = 2,73.

10

для

100

2. Определяем значение в по формуле табл. 1 настоящего стандарта

■а=М.

2,3           „                   а          10

5 мм)

5 ■, =0,46 1/мм (р=~2" = -f~

3.  Находим коэффициент п по черт. 14 (обязательного приложения 2) п=1,12 4.  Определяем коэффициент К3 по формуле (13) настоящего стандарта

К. ~-

«а         2,73

2,44.

~ = -Т7Т5"

5. Вычисляем коэффициент Кг по формуле (21) настоящего стандарта

т(Р)

12

= 1—0,2-0,77-0,2

/Са=1-(1------—) 0,77 lg-2-= l-(l-0,8)0,771gT-T = 1-0,03=0,97.

6. Отношение К, /^„определяем по формуле Н«) настоящего стандарта

**

= 2'ti =2.52.

0,97

7.  По черт. 3 (обязательного приложения 4) находим Кр = 0,89. 8.  Коэффициент К определяем но формуле (2) настоящего стандарта •52+Т89" -1)-1=2,64.

9. Определяем коэффициент Ki по формуле (20) настоящего стандарта К,= 1-0.2 lg-4;<=l-0,2 lg-^g-=0,96.

ГОСТ 25.504—82 Стр. 77

10.  Предел выносливости материала заготовки определяем по формуле (3) настоящего стандарта ' Т-Ц = Ki- ffl, =0,96-185=178 МПа. 11.  Средний предел выносливости пластины с отверстием вычисляем по фор­муле (1) настоящего стандарта =               178                  -

о

J-u-

■

2,64

= 67 МПа.

Пример 3. Определить среднее значение предела выносливости вала с канавкой при кручении (черт. 3).                                                                                                     >

Р

4

1

,_.9

i.Mk

ГС

м

-------*           D=200 мм; d=180 мм; о=1.8±03мм. Черт. 3 _ Вал изготовлен из стали марки 40ХН: ав = 820 МПа; отг^650 МПа; т' =240 МПа; va =0,07; канавка изготовляется тонкой обточкой и поверх- ностному упрочнению не подвергается (#z = 6,3 мкм). 1. Находим значение ат по черт. 18 (обязательного приложения 3) при р~             1,8                         1             180 !Г = "200" =0'009 и "if '" ~W =0'9 а* =2'6- ' 2.   Определяем значение q по черт. 15 (обязательного приложения 2) 9 = 0,96. 3.  Величину Кт определяем по формуле (19) настоящего стандарта Кх =1 + ?(аг-1) = 1+0,96(2,6-1)=2,54. 4.  Для d= 180 мм принимаем Ki = 0,8             ~ 5.  Отношение К t IK dx определяем по формуле (17) настоящего стандарта

2.54 0,8

= 3,18.

6.  Из черт. 3 (обязательного приложения 4^ определяем коэффициент Kf для тонкой обточки f#z=6,3 мкм) Кр =0,89. 7.  При отсутствии поверхностного упрочнения

*0=1

8.  При кручении КА = 1 (см. п. 1.11.2), 9.  Коэффициент К равен

К= (3,18+

Г

0,89

-1)- —

3,30.

	Стр. 78 ГОСТ 25.5М—И
	10.  Принимаем коэффициент Ki для d=l80 мм равным 0,74" (п. J.3.I.). 11.  Вычисляем Предел выносливости материала заготовки по формуле (6) настоящего стандарта ~_, =0,74-240=178 МПа. 12.  Вычисляем средний предел выносливости вала по формуле (4) настоя­щего стандарта ^_. = _J™ =53,9. 1д 3,30»
	ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Справочное ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СТАНДАРТА Настоящий стандарт является унифицированным стандартом СССР и ГДР, разработанным по плану унификации стандартов.двух стран. В основу стандарта положены методы оценки пределов выносливости и других характеристик сопротивления усталости деталей, вошедшие в стандарты ГДР /1,5—7/ и в справочные руководства СССР /2—4/. Излагаются методы оценки медианных значений пределов, выносливости деталей о_]ди их коэффициентов вариации Va , что позволяет определять —1д значения пределов выносливости (о"_1д )Р , соответствующие заданной веро­ятности Р ,%. Наиболее точным методом определения коэффициентов К, отряжающих суммарное влияние всех факторов на пределы выносливости, является экспери­ментальный метод (п. 1.2.1). Если размеры испытуемой модели меньше размеров детали, то учет влияния масштабного фактора на отношение т?— предлагает- ^■do ся производить по формуле (9) с учетом коэффициентов Кг, Кз, заимствован­ных из TGL 19340 и отражающих опыт ГДР. Для расчетного определения эффективных коэффициентов концентрации Ка ,К% и отношений Ка IKda,Kz \Kdx предлагаются три метода, изложен­ные в порядке предпочтительного использования, зависящего от имеющейся исходной информации. Первый метод, изложенный в п. 1.2.2.1, формулы (11), (12), основан на статистической теории подобия усталостного разрушения /4/. Эта теория полу­чила апробирование во многих лабораториях СССР в течение последних 20 лет и успешно используется в ряде отраслей машиностроения. В случае экспери­ментального определения коэффициентов v „ и v T путем испытаний на усталость образцов и моделей в статистическом аспекте ошибка в оценке отношений ^d l^da не превышает 4,% с вероятностью 95%. При испытаниях по стандартной методике ограниченного числа образцов каждого типоразмера для определения v ошибка не превышает 8,% с вероятностью 95%. При затруднениях с определением параметра L, а следовательно и критерия подобия в, входящего в формулы (11), (12), рекомендуется использовать при­ближенный метод Зибеля и Щтилера, представленный формулами (13), (14), рекомендуемый стандартом ГДР TGL 19340. Для этой же цели допускав гея применение формул (18), (19), основанных на использовании коэффициентов чувствительности металла к концентрации напряжений q, рекомендуемых в аме­риканской справочной литературе /8/ ,а также в ряде руководств в СССР. Сле­дует иметь в виду, что формулы (13) —(19) приводят к погрешностям сущест-

	ГОСТ 25.504—82 Стр. 79
	■енно большим (до 2Q%), чем формулы (И), (12). Формулы (29), (30) для ко­эффициентов вливдия качества обработки поверхности KFa,KFx , формулы (20)—(24) для коэффициентов влияния абсолютных размеров и формула (15) получены разработчиками стандарта ГДР Б. Хенелем, Г. Виртгеном. и К. Шусте-ром (Институт легких конструкций г. Дрезден) путем аппроксимации эмпириче­ских графиков, приведенных в TGL 19340. В разд. 3 стандарта изложен метод оценки коэффициентов вариации преде­лов выносливости Va , вытекающий из теории подобия усталостного разру- — 1д шения /4/. В связи с оценкой коэффициентов V         вводятся два медианных — 1д значения предела выносливости гладких лабораторных образцов диаметром ^/о=7,5 мм при изгибе с вращением a_lt a_j, определенное на образцах ме­талла одной плавки, и.о_,, определенное на множестве всех плавок металла данной марки. В связи с этим коэффициент вариации. V$• (формулы 35—37) учитывает межплавочный разброс величин a _j . Известно, что с ростом размеров заготовки при термообработке снижают­ся механические свойства металла (а0, ат> o_i ), определенные на лаборатор­ных образцах малых размеров (/2/, фиг. 41, стр. 129). В связи с этим вводится коэффициент Ki (формула (3)), равный отношению пределов выносливости *т_1 и ст_] , определенных на лабораторных образцах диаметром d0^=7,5 мм, изготовленных из заготовок размером d (таким же, как размер натурной дета­ли) и размером 10—20 мм соответственно. Теоретические коэффициенты концентрации a 3 , a T предлагается опреде­лять по номограммам и формулам Нейбера, по графикам, приведенном в ра­боте /8/, а также по приближенной формуле (25), заимствованной из TGL 19340. Последнюю формулу используют в случае необходимости вычислений аа на ЭВМ. Величины Vj , vT , являющиеся параметрами уравнения подобия усталост­ного разрушения /4/, характеризуют чувствительность металла к концентрации напряжений и влиянию абсолютных размеров поперечного сечения. С ростом v „ чувствительность к концентрации напряжений уменьшается, а влияние аб­солютных размеров на величины пределов выносливости усиливается. Значения v „ , v т находят экспериментально тто методике, выбирают 4—5 или более типоразмеров образцов с различными значениями критерия подобия усталостного разрушения в (так, чтобы диапазон изменения в был по возмож­ности наибольшим). Находят пределы выносливости этих обрачцов, причем предпочтительно методом слестницы> или «пробит»-методом. По найденным значениям строят зависимость'lg (£—1) от lg9, соответствующую уравнению подобия /4/. lg(S_l) =_^.1g9,                                     (l) • : е а* "а-'л где               5 «=> -—=------ 0,5а_! Значение a_, находят путем предварительного построения зависимое ги <1тах=о^ -o_ij от Ig в и ее осреднения. По зависимости (1), найденной ме­тодом наименьших квадратов, определяют значение ч, . В случае невозможности проведения экспериментов значения           v3 и vT определяют по корреляционным зависимостям (27) —(28). Расчетные характеристики для оценки долговечности при малэцикловом иагружении определяют применительно к широко используемому подходу, ос­новывающемуся на учете местных циклических деформаций в конструкциях.

	Стр. 80 ГОСТ 25.504—82
	Расчет выполняют с привлечением деформационно-кинетических критериев ма­лоцикловой прочности, трактующих достижение предельного состояния в виде критических величин квазистатических и усталостных повреждений и их сумм а линейной форме. Расчет ведется в деформациях (циклических упругопластиче-ских и односторонне накопленных). Учитывается кинетика односторонне накопленных и циклических деформа­ций в процессе нагружения в максимально напряженных зонах конструкции, а также деформационная способность материала при статическом (квазистатиче­ском) и малоцикловом нагружениях. Первая характеризуется располагаемой пластичностью, вторая — кривой малоцикловой усталости конструкционного материала. Изменяющиеся от цикла к циклу диаграммы деформирования' использу­ются в форме обобщенной диаграммы, отражающей процессы циклического уп­рочнения, разупрочнения и стабилизации. Указанная обобщенная диаграмма вошла в практику расчетов при малоцикловом нагружении. Задачу о напряженно-деформированном состоянии элементов конструкций решают расчетным и экспериментальными методами в циклической упругоплас-тической постановке. Названные подходы систематически изложены в ряде изданий /3,9—11/.
	СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. DDR—Standard TGL 19340, Blatt Ibis 4 (2 Entwurf, Juli 1Э74) Maschinenbau-teile, Dauerschwingfestigkeit. 2.  Серен сел С. В., К or а ев В. П., ШяейдеровичР. М. Несущая ~ способность и расчеты на прочность деталей машин. М., Машгиз, 1963, 451 с. 3.  С е р е н с е н С. В., К о г а е в В. П., Ш н е й д е р о в и ч Р. М. Несущая способность и расчеты на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1975, 488 с. 4.  Когаев В. П. Расчеты на прочность при напряжениях переменных во вре­мени. М., «Машиностроение», 1977.                                 ■■•г-- - - v-BSV-r-.-*' 5.  Н а п е 1 В., W i r t h g е п G. Neufassung des DDR — Standards TGL 19330 «Schwingfestigkeit, Begriffe und Zeichen». KL —Mitt., Dresden, 18 (1979) 5, s. 178—191. 6.  С Schuster und C. W i r t h g e n, Aufbau und Anwendung der DDR — Standards TGL 19340 (Neufassung) «Maschinenbauteile, Dauerschwingfestig­keit», HL—Mitt., Dresden, 14 (1975) Heft 1/2, s. 3—29. 7.  B. Hanel und G. Wirthgen. Zum DDR — Standards TGL 36766- «Schwigfestigkeit, Ermiidungsprufung von Werkstoffproben», HL -- Mitt., Dresden, 1979, 6, s. 211—215. 8.  Петерсон РЕ. Концентрация напряжений. М., «Мир», 1977, с. 302. 9.  Москвитин В. В. Пластичность при. переменных нагружениях. Изд. Моск. университета, 1965, 263 с. 10.  Гусенков А. П. Прочность при изотермическом и неизотермическом ма­лоцикловом нагружении. М., «Наука», 1979, 295 с. 11.  Махутов Н. А. Деформационные критерии разрушения и расчет элемен­тов конструкций на прочность. М., «Машиностроение», 1981, 272 с,

	СОДЕРЖАНИЕ
	1. Определение пределов выносливости деталей мяшин и элементов конструкций           ............            . • 1.1.  Определение медианных значений пределов выносливости         . . 2 1.2.   Определение эффективных коэффициентов концентрация напряже­ний К в , К,, и отношений К „ jK da, Кх /К dx......3 1.3.  Определение коэффициентов Ки К% Кз........5 1.4.   Определение теоретических коэффициентов концентраций напря­жений а 0 , <хт..............8 1.5.   Определение значения относительного критерия подобия усталост­ного разрушения в.........         .... 11 1.6.   Определение параметра L...........12 1.7.  Определение относительного градиента первого главного или каса- тельного напряжений G, G х ..........13 1.8.  Определение коэффициентов чувствительности металла к концент­рации напряжений и масштабному фактору v,nv, . . . .13 1.9.  Определение коэффициентов влияния шероховатости поверхности %Fo< &FX............. . 13 1.10.  Определение коэффициента ККор.........13 1.11.   Определение коэффициента влияния поверхностного упрочнения К с и коэффициента анизотропии Кд .... .... 14 2.  Определение пределов выносливости деталей машин и элементов конст­рукций для заданной вероятности разрушения (от _]д )р                  . . 14 3.  Определение коэффициентов вариации пределов выносливости деталей машин и элементов конструкций                 .........15 4.  Определение параметров кривых усталости т и Л' G и коэффициентов чувствительности к асимметрии цикла напряжений Ч? а и f t ... 17 5.  Определение расчетных характеристик сопротивления малоцикловой усталости...............18 ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Обозначения, применяемые в стандарте .... 27 ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Определение эффективных коэффициентов концентра­ции напряжений Ка , /Ст , отношений К01К , /Ст /Kdx, коэффициентов п, q, Ki и К3 . . . 31 ПРИЛОЖЕНИЕ 3. Определение теоретических коэффициентов концентра­ции напряжений ад , а,.........4* ПРИЛОЖЕНИЕ 4. Определение значений функции F (в, v), параметра L, коэффициента влияния шероховатости поверхности Кр и коэффициента ККОр .......68 ПРИЛОЖЕНИЕ 5. Определение коэффициентов влияния поверхностного упрочнения Kv.......... . 72 ПРИЛОЖЕНИЕ 6. Примеры расчета характеристик сопротивления уста­лости деталей машин.........74 ПРИЛОЖЕНИЕ 7. Теоретические основы стандарта.....,78

Категория: гост сметные нормы строительные работы дом под строительство ГСН

Поделитесь этой записью или добавьте в закладки